Стальные вертикальные резервуары низкого давления
для нефти и нефтепродуктов

конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт

Фотограф в Минске
Введение
Глава 1. Основания и фундаменты
Глава 2. Основные свойства и работа металлов, применяемых в резервуаростроении
Виды разрушения металла
Стали, применяемые в резервуаростроении
Низколегированные стали
Строительные стали за рубежом
Структура и работа стали под нагрузкой
Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры
Работа стали при неравномерном распределении напряжений и ударная вязкость
Работа стали при неравномерном распределении напряжений
Влияние начальных напряжений
Ударная вязкость
Работа стали при повторных нагрузках
Работа стали при непрерывно повторной нагрузке. Вибрационная прочность
Разрушение металла от усталости
Переход металла в пластическое стадию и условие пластичности
Упругопластическая стадия работы материала при изгибе
Процесс образования шарнира пластичности
Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях
Соотношение между напряжениями в шарнире пластичности
Распределение напряжений в шарнире пластичности
Основы расчета металлоконструкций
Сортамент
Сталь листовая
Уголковые профили
Швеллеры
Двутавры
Облегченные балки и тавры
Сварные соединения
Термические воздействия процесса сварки на работу соединения
Прочность сварных соединений
Расчет сварных соединений
Расчет стыковых швов
Расчет угловых швов
Расчет соединений на вибрационную нагрузку
Расчет комбинированных соединений
Контактная точечная сварка
Глава 3. Конструкции резервуаров
Глава 4. Основные положения по расчету и конструированию резервуаров
Глава 5. Оборудование резервуаров низкого давления, его назначение и эксплуатация
Глава 6. Изготовление и монтаж стальных резервуаров
Глава 7. Ремонт резервуаров

Литература

Ссылки

Приложение

 


Наши партнеры

1.1.6.2. Расчет по расчетным сопротивлениям

Расчет естественных оснований по расчетным сопротивлениям, как правило, предшествует расчету по деформациям. При этом, согласно указаниям норм, требования расчета оснований по деформациям считаются удовлетворенными (расчета по деформациям можно не производить), если среднее давление s на грунты основания от нормативных нагрузок не превосходит расчетных сопротивлений R, помещенных в табл. 8 – 11, и если при этом одновременно соблюдаются следующие условия:

  • основание сложено по всей площади сооружения из грунтов однородного горизонтального напластования, сжимаемость которых на глубине до 5,0 м от подошвы фундамента не увеличивается (горизонтальность напластований определяется с точностью 60,5 м; однородность грунтов оценивается изменчивостью сжимаемости — отношением  согласно данным на стр. 30);
  • конструкция сооружения состоит из элементов, получивших широкое применение в строительстве.

 

В приведенных случаях расчет естественных оснований производится по расчетным сопротивлениям по формуле 

Расчет естественных оснований

(11)

 где s среднее давление на грунт от нормативных нагрузок; R – расчетное сопротивление грунта. 

 

Сопротивление сжатию основания зависит от вида грунтов основания, от их однородности и физических свойств, от глубины заложения подошвы фундамента и ее размеров в плане и др. Оно устанавливается на основании данных геологических и гидрогеологических изыскании, а также испытаний грунта статическими нагрузками и характеризуется величиной расчетного сопротивления  на единицу площади грунта основания. Величины средних расчетных сопротивлений на основание под подошвой при глубине заложения фундамента на 1,5 – 2,0 м ниже природного рельефа и ширине подошвы 0,6 – 1,0 м принимаются по табл. 8 - 11. Величины модулей деформаций Е, приведенные в табл. 8 и 10, весьма ориентировочны и могут быть использованы только при проектном задании. При окончательном решении вопроса о возможных осадках грунтов основания необходимо определение модулей деформаций Е на площадке.

При пользовании табл. 8 - 11 согласно нормам необходимо учитывать следующее:

1) Расчетное сопротивление на грунты основания (ненарушенной структуры) при глубине заложения подошвы h > 2,0 м может быть повышено, так как грунты основания с увеличением глубины заложения под влиянием веса вышележащих грунтов несколько уплотняются, а, следовательно, приобретают большую несущую способность. В этом случае величины расчетных сопротивлений, приведенные в табл. 8 - 11, умножаются на коэффициент m 1, и формула (11) принимает вид: 

(12)

 

где

(12а)

 где

g – среднее значение объемного веса грунта, лежащего выше отметки подошвы, кг/см3;

 R – расчетное сопротивление основания, кг/см2;

 k – коэффициент, зависящий от рода грунта под подошвой, принимаемый по табл. 12;

 h – глубина заложения фундамента от природного рельефа (при подсыпке) или планировочной отметке при срезке, см;

t – расстояние от пола подвала до природного рельефа, см; при отсутствии подвала t = 0.

 

Таблица 8 

Расчетные сопротивления R песчаных оснований 

   

Наименование грунта

Расчетные сопро­тивления (кг/см2) при грунтах

Угол внут­реннего

 

Модуль деформации

 

Объем­ный вес g,

 

плотных

средней плотности

трения j в град.

Е, кг/см2

т/м3

Пески гравелистые и крупные независимо от их влажности

 

4,5

 

3,5

 

36–41

 

2000–500

 

1,75–1,85

Пески средней крупности независимо от их влажности

 

3,5

 

2,5

 

33–38

 

500–300

 

1,60–1,90

Пески мелкие

маловлажные

 

3,0

 

2,0

 

 

 

1,60–1,90

очень влажные и насыщенные водой

2,5

1,5

30–36

400–250

1,80–1,90

Пески пылеватые

 

 

 

 

 

маловлажные очень влажные

насыщенные водой

2,5 2,0

1,5

2,0 1,5

1,0

 

28–34

 

250–125

 

1,80–2,00

 

Та6лица 9 

Расчетные сопротивления R оснований из крупнообломочных грунтов 

 

Наименование грунта

Расчетные сопротивления,

кг/см2

Щебенистый (галечниковый) с песчаным заполнением пор

6,0

Дресвяный (гравийный)

 

из обломков кристаллических пород

5,0

из обломков осадочных пород

3,0

 

 Таблица 10 

Расчетные сопротивления R оснований, состоящих из глинистых (немакропористых) грунтов 

   

Наименование грунта

 

Коэффициент пористости e

Расчетные сопротивления (кг/см2) оснований при консистенции грунта

Угол внутреннего трения j,

град.

Модуль деформации Е, кг/см2

 

 

Объемный вес g, т/м3

 

твердой

пластичной

Супеси

0,5

0,7

3,0

2,5

3,0

2,0

18–28

200–125

1,70–1,95

1,50–1,85

 

Суглинки

0,5 0,7

1,0

3,0 2,5

2,0

2,5 1,8

1,0

 

12–25

 

250–80

1,80–1,95 1,75–1,90 1,70–1,80

 

Глины

0,5 0,6 0,8

1,1

6,0 5,0 3,0

2,5

4,0 3,0 2,0

1,0

 

15–30

 

200–60

1,90–2,00 1,90–2,00 1,80–1,90

1,70–1,80

Примечание.  Расчетные сопротивления для промежуточных значений определяются интерполяцией. 

Таблица 11 

Расчетные сопротивления R макропористых грунтов

  Степень водонасыщенности грунта  

Расчетные сопротивления, кг/см2

Маловлажные

2,5

Очень влажные

2,0

Насыщенные водой

1,5

 

Таблица 12 

Значения коэффициента k

  Наименование грунта

 

Коэффициент k

Песок

2,5

Супесь, суглинок

2,0

Глина

1,5

 

2. Расчетные сопротивления на грунты основания, приведенные в табл. 8 - 11, при глубине заложения подошвы фундамента h 1,5 м из соображений, приведенных в предыдущем пункте, уменьшаются на коэффициент m 1, принимаемый по табл. 13. 3. Расчетные сопротивления на грунты основания, приведенные в табл. 8 - 11, при ширине подошвы фундамента > 1,0 м повышаются путем умножения на коэффициент > 1, так как с увеличением ширины фундамента давление по подошве распределяется более равномерно, и уменьшается возможность горизонтальных смещений грунта. Величина коэффициента m в этом случае принимается по табл. 14. Наибольшее давление s на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента не должно превышать величин R, приведенных в табл. 8 - 11, более чем на 20 %. 

Таблица 13

Значения коэффициента m при h < 1,5 м 

Глубина h, м

1,4

1,3

1,2

1,1

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

Коэффициент m

0,97

0,93

0,90

0,87

0,83

0,80

0,77

0,73

0,70

 

Таблица 14 

Значения коэффициента m при b > 1,0 м 

Грунты

Ширина подошвы, м

 

 

1,0

1,5

2,0

2,5

3,0

3,5

4,0

4,5

5,0

Песчаные (за исключением пылеватых)

1,00

1,06

1,12

1,18

1,25

1,32

1,38

1,44

1,50

Пылеватые (пески и глинистые грунты)

1,00

1,02

1,05

1,07

1,10

1,12

1,15

1,17

1,20

4. При расчете на основные сочетания нагрузок эксцентриситет не должен выходить из ядра сечения подошвы фундамента.

5. При наличии под несущим слоем грунта в пределах обжимаемой толщи более слабого подстилающего слоя грунта полное давление на кровле подстилающего слоя не должно превышать расчетного сопротивления для этого слоя.

2.3.4 Работа стали при повторных нагрузках

Многократные повторные нагружения в пределах упругих деформаций не отражаются на дальнейшей работе материала, поскольку упругие деформации обратимы.

Нагружение непосредственно после окончания предыдущего цикла при повторной нагрузке с переходом в пластическую стадию ведет к ускорению развития пластических деформаций, поскольку сопротивления развитию их уже были преодолены во время предыдущих циклов (рис. 16, а). При достаточно большом перерыве (отдыхе) упругость материала восстанавливается и достигает пределов предыдущего цикла (рис. 16, б). Это повышение упругих свойств называется наклепом. Оно связано с явлением старения и перераспределением остаточных напряжений во время отдыха.

Далее...