Стальные вертикальные резервуары низкого давления
для нефти и нефтепродуктов

конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт

Фотограф в Минске
Введение
Глава 1. Основания и фундаменты
Глава 2. Основные свойства и работа металлов, применяемых в резервуаростроении
Виды разрушения металла
Стали, применяемые в резервуаростроении
Низколегированные стали
Строительные стали за рубежом
Структура и работа стали под нагрузкой
Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры
Работа стали при неравномерном распределении напряжений и ударная вязкость
Работа стали при неравномерном распределении напряжений
Влияние начальных напряжений
Ударная вязкость
Работа стали при повторных нагрузках
Работа стали при непрерывно повторной нагрузке. Вибрационная прочность
Разрушение металла от усталости
Переход металла в пластическое стадию и условие пластичности
Упругопластическая стадия работы материала при изгибе
Процесс образования шарнира пластичности
Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях
Соотношение между напряжениями в шарнире пластичности
Распределение напряжений в шарнире пластичности
Основы расчета металлоконструкций
Сортамент
Сталь листовая
Уголковые профили
Швеллеры
Двутавры
Облегченные балки и тавры
Сварные соединения
Термические воздействия процесса сварки на работу соединения
Прочность сварных соединений
Расчет сварных соединений
Расчет стыковых швов
Расчет угловых швов
Расчет соединений на вибрационную нагрузку
Расчет комбинированных соединений
Контактная точечная сварка
Глава 3. Конструкции резервуаров
Глава 4. Основные положения по расчету и конструированию резервуаров
Глава 5. Оборудование резервуаров низкого давления, его назначение и эксплуатация
Глава 6. Изготовление и монтаж стальных резервуаров
Глава 7. Ремонт резервуаров

Литература

Ссылки

Приложение

 


Наши партнеры

4.4. О взаимном влиянии зон “депланации” днища при неравномерных осадках основания резервуаров

Многие исследователи предлагают использовать графики взаимного влияния зон «депланации» днища на НДС стенки резервуара при произвольном профиле неравномерной осадки основания. Для этого, рассматривая НДС стенки резервуара при одной единственной зоне просадки (депланации), с единичным амплитудным значением, строятся кривые зависимости напряжений и деформаций от параметра n = pR/L (где R — радиус резервуара, L — длина полуволны зоны просадки), характеризующего зону просадки. Хотя и не понятно, для каких сечений строятся эти графики (ведь напряжения и деформации являются функциями двух координат: осевой и окружной), далее предлагается ввести дополнительно функции и графики, учитывающие взаимное влияние зон просадки основания. Напряжения и деформации при произвольном наборе зон просадки основания предлагается определять простым суммированием составляющих искомых величин, найденных для каждой отдельно взятой, зоны с помощью графиков.

Не затрагивая такие важные моменты этого подхода как, оценка параметра n каждой зоны, определение количества зон просадки (депланации) по данным нивелировки, отметим, что справедливость такого подхода требует доказательства, так как известно, что, при продольно-поперечном изгибе, применение принципа независимости действия сил может приводить, в случае больших радиальных смещений, к большим погрешностям. Приведенные ниже таблицы и графики, построенные по результатам наших исследований, наглядно иллюстрируют то, к каким ошибкам может привести применение принципа независимости действия сил к расчетам НДС резервуаров с неравномерной осадкой основания.

Нами были выполнены сравнительные расчеты НДС резервуара для двух случаев неравномерной осадки: 1) с одной зоной просадки при различных значениях амплитудных значений и при неизменном параметре n; 2) с двумя или несколькими зонами просадки при раздельном и совместном их действии. Результаты расчетов представлены на рис. 20 - 22. Как видно из рисунков параметры НДС стенки резервуара меняются пропорционально амплитудному значению зоны просадки при наличии единственной зоны (рис. 20). Применение принципа сложения действия сил (рис.24) приводит к результатам, значительно отличающимся от результатов полученных с учетом совместного действия сил. В нашем случае расхождение (ошибка) составляет: по эквивалентным напряжениям более 50; по радиальным смещениям более 40 %. 

 

Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 0 градусов). 

Рис.20а. Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 0 градусов). 

 

 

Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 98,2 градусов). 

Рис.20б. Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 98,2 градусов). 

 

Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 196,36 градусов). 

Рис.20в. Зависимость радиальных смещений стенки РВС-20000 от амплитудного значения отдельной зоны депланации днища (при угловой координате 196,36 градусов). 

 

Радиальные смещения стенки РВС-20000 при совместном действии зон просадки

Рис.21а. Радиальные смещения стенки РВС-20000 при совместном действии зон просадки. 

 

Радиальные смещения стенки РВС-20000 при сложении раздельных действий зон просадки

Рис.21б. Радиальные смещения стенки РВС-20000 при сложении раздельных действий зон просадки.

 

Эквивалентные напряжения в стенке РВС-20000 при совместном действии зон просадки

Рис.22а. Эквивалентные напряжения в стенке РВС-20000 при совместном действии зон просадки.

 

Эквивалентные напряжения в стенке РВС-20000 при раздельном действии зон просадки

Рис.22б. Эквивалентные напряжения в стенке РВС-20000 при раздельном действии зон просадки.

 

 

2.3.4 Работа стали при повторных нагрузках

Многократные повторные нагружения в пределах упругих деформаций не отражаются на дальнейшей работе материала, поскольку упругие деформации обратимы.

Нагружение непосредственно после окончания предыдущего цикла при повторной нагрузке с переходом в пластическую стадию ведет к ускорению развития пластических деформаций, поскольку сопротивления развитию их уже были преодолены во время предыдущих циклов (рис. 16, а). При достаточно большом перерыве (отдыхе) упругость материала восстанавливается и достигает пределов предыдущего цикла (рис. 16, б). Это повышение упругих свойств называется наклепом. Оно связано с явлением старения и перераспределением остаточных напряжений во время отдыха.

Далее...