Стальные вертикальные резервуары низкого давления
для нефти и нефтепродуктов

конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт

Фотограф в Минске
Введение
Глава 1. Основания и фундаменты
Глава 2. Основные свойства и работа металлов, применяемых в резервуаростроении
Виды разрушения металла
Стали, применяемые в резервуаростроении
Низколегированные стали
Строительные стали за рубежом
Структура и работа стали под нагрузкой
Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры
Работа стали при неравномерном распределении напряжений и ударная вязкость
Работа стали при неравномерном распределении напряжений
Влияние начальных напряжений
Ударная вязкость
Работа стали при повторных нагрузках
Работа стали при непрерывно повторной нагрузке. Вибрационная прочность
Разрушение металла от усталости
Переход металла в пластическое стадию и условие пластичности
Упругопластическая стадия работы материала при изгибе
Процесс образования шарнира пластичности
Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях
Соотношение между напряжениями в шарнире пластичности
Распределение напряжений в шарнире пластичности
Основы расчета металлоконструкций
Сортамент
Сталь листовая
Уголковые профили
Швеллеры
Двутавры
Облегченные балки и тавры
Сварные соединения
Термические воздействия процесса сварки на работу соединения
Прочность сварных соединений
Расчет сварных соединений
Расчет стыковых швов
Расчет угловых швов
Расчет соединений на вибрационную нагрузку
Расчет комбинированных соединений
Контактная точечная сварка
Глава 3. Конструкции резервуаров
Глава 4. Основные положения по расчету и конструированию резервуаров
Глава 5. Оборудование резервуаров низкого давления, его назначение и эксплуатация
Глава 6. Изготовление и монтаж стальных резервуаров
Глава 7. Ремонт резервуаров

Литература

Ссылки

Приложение

 


Наши партнеры

2.3.6.3. Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях

Касательные напряжения оказывают большое влияние на развитие пластичности. При наличии касательных напряжений текучесть появляется не тогда, когда пределу текучести равняется нормальное напряжение s, а когда ему равняется приведенное напряжение,

приведенное напряжение

Поэтому при фибровой текучести, когда в крайней фибре s = sт, в соседних фибрах приведенное напряжение будет больше нормального напряжения; треугольная эпюра нормальных напряжений заменяется выпуклой кривой приведенных напряжений (рис.28). По нейтральной оси ордината этой эпюры равна величине . Очевидно, что напряжения по этой эпюре должны достигнуть значений sт раньше, чем по треугольной эпюре. Текучесть может появиться не только у крайних фибр (рис. 29, а), но и у нейтральной оси (при больших касательных напряжениях, рис. 29, б) и очень быстро распространиться по высоте сечения.

Эпюра приведённых напряжений при изгибе балки  

Рис. 28. Эпюра приведённых напряжений при изгибе балки 

 

При этом в двутавровых сечениях пояса могут остаться упругими; в таком состоянии балка также теряет сопротивление, так как пояса лишены связи между собой. При больших напряжениях sy распределение зон пластичности получается несимметричным (рис. 29, в).

 

Распределение зон пластичности в изгибаемых элементах  

Рис. 29. Распределение зон пластичности в изгибаемых элементах

а — при больших нормальных напряжениях sx  в длинных балках; б — при больших касательных напряжениях в коротких балках; в — при боль­ших касательных и нормальных напряжениях sy (в коротких балках) 

Распределение напряжений s и t при развитии пластических деформаций 

Рис.30. Распределение напряжений s и t при развитии пластических деформаций

а — при больших нормальных напряжениях;  б — при больших касательных напряжениях 

 

При достижении приведенным напряжением предела текучести  напряжения s и t не достигают предельных значений и могут изменяться (как связанные равенством ) только в противоположных направлениях: при увеличении s должно уменьшаться t и наоборот. Обычно при начале пластичности от крайних фибр увеличивается напряжение s. Уменьшение t в области   должно компенсироваться увеличением t в области упругой работы бруса, так как поперечная сила при увеличении нагрузки увеличивается (рис. 30, а). Таким образом, напряжения t резко увеличиваются в средней части сечения бруса, где еще нет пластических деформаций, что приводит к весьма быстрому увеличению в этой области приведенных напряжений и, следовательно, к весьма быстрому достижению ими предела текучести и пронизыванию пластичностью всего сечения бруса.

Однако в том случае, когда пластичность начинается в стенке (при больших касательных напряжениях) и распространяется к поясам, картина может быть иной: касательные напряжения тормозят нормальные и те не развиваются в средней части сечения; сопротивление исчерпывается при развитии пластических деформаций по всей стенке при небольших нормальных напряжениях и небольших прогибах (рис. 30, б).

 

2.2. Стали, применяемые в резервуаростроении

В стальных конструкциях в основном применяется мягкая малоуглеродистая сталь 3 с содержанием углерода до 0,22%, которая по терминологии ГОСТ может быть разных марок (табл.1 и 2). Она хорошо сваривается, почти не закаливается и потому является весьма удобной для работы в элементах конструкций.

Прочие марки углеродистых сталей обыкновенного качества (Ст. 0, Ст. 2, Ст. 4, Ст. 5) почти не применяются в стальных резервуарах по следующим причинам: стали марок Ст. 1 и Ст. 2 менее прочны и требуют большей затраты металла на кон­струкции; сталь марки Ст. 4 с успехом могла бы применяться в стальных конструкциях, но она в основном идет на судостроение, сталь марки Ст. 5 очень жестка, а потому менее приспособлена к условиям завод­ской обработки и, кроме того, плохо сваривается, стали марок Ст. 6 и Ст. 7 как наиболее жесткие вовсе не применяются в стальных конст­рукциях; сталь марки Ст. 0 — отбракованная из прочих сталей, и пото­му может применяться только в нерасчетных элементах конструкций.

Далее...