Стальные вертикальные резервуары низкого давления
для нефти и нефтепродуктов

конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт

Фотограф в Минске
Введение
Глава 1. Основания и фундаменты
Глава 2. Основные свойства и работа металлов, применяемых в резервуаростроении
Виды разрушения металла
Стали, применяемые в резервуаростроении
Низколегированные стали
Строительные стали за рубежом
Структура и работа стали под нагрузкой
Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры
Работа стали при неравномерном распределении напряжений и ударная вязкость
Работа стали при неравномерном распределении напряжений
Влияние начальных напряжений
Ударная вязкость
Работа стали при повторных нагрузках
Работа стали при непрерывно повторной нагрузке. Вибрационная прочность
Разрушение металла от усталости
Переход металла в пластическое стадию и условие пластичности
Упругопластическая стадия работы материала при изгибе
Процесс образования шарнира пластичности
Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях
Соотношение между напряжениями в шарнире пластичности
Распределение напряжений в шарнире пластичности
Основы расчета металлоконструкций
Сортамент
Сталь листовая
Уголковые профили
Швеллеры
Двутавры
Облегченные балки и тавры
Сварные соединения
Термические воздействия процесса сварки на работу соединения
Прочность сварных соединений
Расчет сварных соединений
Расчет стыковых швов
Расчет угловых швов
Расчет соединений на вибрационную нагрузку
Расчет комбинированных соединений
Контактная точечная сварка
Глава 3. Конструкции резервуаров
Глава 4. Основные положения по расчету и конструированию резервуаров
Глава 5. Оборудование резервуаров низкого давления, его назначение и эксплуатация
Глава 6. Изготовление и монтаж стальных резервуаров
Глава 7. Ремонт резервуаров

Литература

Ссылки

Приложение

 


Наши партнеры

2.3.6.2. Процесс образования шарнира пластичности

В промежуточных стадиях между появлением фибровой текучести (рис.  24, а) и образованием шарнира пластичности (рис. 24, в) пластические деформации занимают только крайние части сечения, оставляя около нейтральной оси упругое ядро (рис. 24, б).

В этом случае изгибающий момент может быть получен как разность предельного момента и момента напряжений, косо заштрихованных на эпюре (рис. 24, г

Изгибающий момент

(14)

 где sт Waмомент напряжений соответствующей эпюры;

 -отношение протяженности упругой зоны к высоте сечения; k—коэффициент, зависящий от формы сечения; 

 

Нетрудно видеть, что для прямоугольного сечения 

где b — ширина сечения. 

Отсюда k=1/3. Для двутаврового сечения k близко к 0,1. Обычно принимается, что закон плоских сечений сохраняет силу и при пластических деформациях, т. е.

где eт —удлинение при фибровой текучести;e—удлинение на крайней фибре сечения (рис. 24, б).  

 

 

Следовательно, момент М можно представить как 

момент

(15)

Таким образом, момент в пределах упругопластической области работы сечения является гиперболической функцией удлинения крайней фибры e, имея своей асимптотой момент Мпр (рис. 25).

Отсюда следует, что величине Мпр отвечает бесконечно большое удлинение крайней фибры, так что фактически предельный момент и шарнир пластичности полностью проявиться не могут.

Однако можно показать, что на протяжении площадки текучести шарнир пластичности может проявиться в достаточной мере. Действительно, площадка текучести малоуглеродистых сталей имеет протяжение по удлинениям от 0,15 до 3%. Возьмем среднюю точку на площадке текучести и положим e = 1,5%; для начальной точки площадки eт = 0,15%. Тогда изгибающий момент для прямоугольного сечения [см. формулу (15)] будет, 

изгибающий момент для прямоугольного сечения

 что только на 1/3% меньше предельного момента; для двутаврового сечения он будет меньше предельного на 1/10%.Если материал не имеет площадки текучести, шарнир пластичности образоваться не может и напряжения возрастают до разрушения. Эпюра напряжений при изгибе в упругопластической области имеет вид, указанный на рис. 26, а; в предельном случае при бесконечно больших удлинениях,—на рис. 26, б.

Зависимость изгибающих моментов от удлинений крайней фибры в упругопластической области 

Рис. 25. Зависимость изгибающих моментов от удлинений крайней фибры в упругопластической области 

Добавочный треугольник зависит от модуля пластических деформаций и весьма невелик. При  что отвечает работе материала из алюминиевых сплавов, увеличение предельного момента получается ~ 6%. 

Распределение напряжений при пластической работе балки и отсутствии площадки текучести  

Рис. 26. Распределение напряжений при пластической работе балки и отсутствии площадки текучести 

 

Зона пластичности около шарнира пластичности при изгибе балки  

Рис. 27. Зона пластичности около шарнира пластичности при изгибе балки 

Когда в балке действуют изгибающие моменты и поперечная   сила (т. е. балка   работает не на чистый изгиб), шарнир   пластичности образуется в точке максимума моментов (в балке постоянного сечения) и там возникает предельный момент  .   В соседних сечениях, между точками эпюры моментов, в которых величина момента

Мф = sт W отвечает фибровой  текучести (рис. 27), пластические деформации занимают часть сечения балки в соответствии с эпюрой напряжений, постепенно проникая внутрь сечения балки и образуя около шарнира пластичности область пластического состояния материала балки.

 

2.3.2. Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры

Работа стали в значительной степени зависит от прочности и работы контактных поверхностей и прослоек между зернами. В отдельных зернах феррита пластические деформации начинаются весьма рано, значительно раньше, чем напряжения стали в целом достигают предела текучести (поэтому модуль упругости стали, строго говоря, не является постоянным). Однако эти деформации сдерживаются в своем развитии сопротивлениями контактных поверхностей (более прочных, чем сами зерна), прослоек между зернами и перлитовых включений. После достижения сталью предела пропорциональности число зерен, перешедших в пластическое состояние, становится настолько большим, что оно заметно сказывается на наклоне кривой диаграммы растяжения. На пределе текучести в малоуглеродистых (С»0,2%) и низколегированных сталях сопротивления не очень мощных перлитовых включений, прослоек и контактных поверхностей исчерпываются; энергия, накопленная в кристаллитах феррита от сдерживающего влияния межкристаллических сопротивлений, проявляется вовне, происходит общий сдвиг, появляется площадка текучести (рис.1).

Далее...