Стальные вертикальные резервуары низкого давления
для нефти и нефтепродуктов

конструкция, проектирование, эксплуатация и ремонт

Фотограф в Минске
Введение
Глава 1. Основания и фундаменты
Глава 2. Основные свойства и работа металлов, применяемых в резервуаростроении
Виды разрушения металла
Стали, применяемые в резервуаростроении
Низколегированные стали
Строительные стали за рубежом
Структура и работа стали под нагрузкой
Работа стали под нагрузкой как следствие ее структуры
Работа стали при неравномерном распределении напряжений и ударная вязкость
Работа стали при неравномерном распределении напряжений
Влияние начальных напряжений
Ударная вязкость
Работа стали при повторных нагрузках
Работа стали при непрерывно повторной нагрузке. Вибрационная прочность
Разрушение металла от усталости
Переход металла в пластическое стадию и условие пластичности
Упругопластическая стадия работы материала при изгибе
Процесс образования шарнира пластичности
Развитие шарнира пластичности при нормальных и касательных напряжениях
Соотношение между напряжениями в шарнире пластичности
Распределение напряжений в шарнире пластичности
Основы расчета металлоконструкций
Сортамент
Сталь листовая
Уголковые профили
Швеллеры
Двутавры
Облегченные балки и тавры
Сварные соединения
Термические воздействия процесса сварки на работу соединения
Прочность сварных соединений
Расчет сварных соединений
Расчет стыковых швов
Расчет угловых швов
Расчет соединений на вибрационную нагрузку
Расчет комбинированных соединений
Контактная точечная сварка
Глава 3. Конструкции резервуаров
Глава 4. Основные положения по расчету и конструированию резервуаров
Глава 5. Оборудование резервуаров низкого давления, его назначение и эксплуатация
Глава 6. Изготовление и монтаж стальных резервуаров
Глава 7. Ремонт резервуаров

Литература

Ссылки

Приложение

 


Наши партнеры

1.3.5.2. Расчет свайных оснований методом определения напряжений на грунт

Этим методом рассчитываются основания, на которые действуют большие сосредоточенные нагрузки, требующие большого числа свай, расположенных в кусте. В этом случае трудно конструктивно осуществить первое условие, — чтобы расстояние между осями свай было равно l/4. Если соблюдать первое условие, то, примерно, при длине сваи l 12,0 м. наименьшее расстоянии между осями свай было бы 3,0 м. При таких расстояниях размеры фундаментов и ростверков, распределяющих давление по сваям, получаются в плане чрезмерно большими (больших габаритов), во многих случаях конструктивно невыполнимыми и экономически невыгодными.

Поэтому на практике расстояния между осями свай обычно принимаются в пределах (2,5¸4)d. При этих расстояниях сопротивление сжатию свайного куста меньше суммарного сопротивления входящих в основание одиночно стоящих свай, а осадка куста больше осадки одиночной сваи при прочих равных условиях. Объясняется это тем, что среднее удельное давление на грунт в плоскости острия при одиночной свае (рис. 35, а) меньше среднего удельного давления в свайном основании, так как эпюры давления (при расстояниях между сваями, меньших l/4) накладываются одна на другую (рис. 35, б) и увеличивают ординаты s. Поэтому в случаях, когда в кусте расстояние между осями свай меньше l/4, свайные основания рассчитываются методом определения напряжений на грунт в плоскости острия свай и на деформации — осадки.

Сопротивление свайного основания

Рис. 35. Сопротивление свайного основания:

а – из одиночно стоящей сваи; б – из куста свай. 

Метод определения напряжений на грунт заключается в следующем.

Грунтовой массив (рис. 36), ограниченный вверху ростверком и внизу плоскостью на уровне острия свай, вместе с заключенными в нем сваями рассматривается как одно. практически недеформирующееся тело, — грунтовый фундамент, опирающийся на грунт в плоскости острия свай и имеющий размеры в плане, равные размерам ростверка. Под влия­нием нормативной нагрузки от веса вышележащих конструкций и собственного веса грунтового фундамента по подошве последнего возникают нормальные напряжения, а по вертикальным граням грунтового фундамента — сопротивление трению грунта. Задача заклю­чается в определении величины напряжений на грунты обжимаемой толщи, залегающей ниже острия свай (рис. 36, б), и осадок этих грунтов. Причем указанные напряжения не должны превышать расчетных сопротивлений Rh на глубине h от дневной поверхности, определяемых по формуле (12), а осадки — величин осадок, приведенных в табл. 5.

Напряжения на грунт в плоскости острия свай определяются по формуле: 

Напряжения на грунт в плоскости острия свай

(42)

 где

sh напряжение на грунт в плоскости острия свай, кг/см2; 

Q – нормативная нагрузка на свайное основание, Т;

G вес грунтового массива вместе с заключенными в нем сваями, ограниченного периметром подошвы ростверка и глубиной свай, Т;

 f удельное сопротивление грунта на боковой поверхности грунтового массива, Т/м2;

 и – периметр грунтового массива, м;

 l длина забивки свай, м;

 F – площадь подошвы ростверка, м2;

 Rh расчетное сопротивление грунта в плоскости острия свай, кг/см2

 

Расчет сооружений на основаниях из висячих свай на осадки производится аналогично расчету сооружений на естественных основаниях. Такой расчет, как и в естественных основаниях, требуется лишь в тех случаях, когда грунты сжимаемой толщи, залегающей ниже плоскости острия свай, обладают малыми модулями деформаций или неоднородны и имеют большую изменчивость сжимаемости, при которых возможны перекосы сооружения. В большинстве же случаев осадки свайных оснований, по сравнению с осадками на естественных основаниях, будут значительно меньшими, так как верхние, менее плотные грунты благодаря сваям не сжимаются, а передают давление от ростверка более плотным грунтам, расположенным на большой глубине (рис. 36, б), обладающим большими модулями деформаций Е.

Основание в виде куста с большим числом свай

Рис. 36. Основание в виде куста с большим числом свай:

а – разрез с эпюрой s на уровне острия свай; б – разрез с эпюрой s в обжимаемой толще.

 

Глубина забивки свай в этом случае и высота грунтового фундамента принимаются из условия прочности грунтов, залегающих ниже острия свай. Поэтому не требуется забивки пробных свай, определения отказа и длины свай. Сечения сваи и марки бетона могут быть приняты по табл. 21 в зависимости от длины свай и плотности грунтов фундаментного массива. 

2.3.4 Работа стали при повторных нагрузках

Многократные повторные нагружения в пределах упругих деформаций не отражаются на дальнейшей работе материала, поскольку упругие деформации обратимы.

Нагружение непосредственно после окончания предыдущего цикла при повторной нагрузке с переходом в пластическую стадию ведет к ускорению развития пластических деформаций, поскольку сопротивления развитию их уже были преодолены во время предыдущих циклов (рис. 16, а). При достаточно большом перерыве (отдыхе) упругость материала восстанавливается и достигает пределов предыдущего цикла (рис. 16, б). Это повышение упругих свойств называется наклепом. Оно связано с явлением старения и перераспределением остаточных напряжений во время отдыха.

Далее...